вторник, 11 октября 2016 г.

ЖБК: Курсовой проект (скачать)


http://compannero.my1.ru/PGSBlogger/jbk_kr.docx


ТЕКСТ ИЗ РАБОТЫ:
Расчётный пролёт плиты:

=- 2 - 2 – 2a

(см. рис.1 в граф. части)

= -  - 2×10=5690 (мм)

Эпюры М и Q см. в рис. 2 граф. части

Расчёт плиты по предельному состоянию I группы:

См. рис. 3 графической части

h==

  (а=30мм – толщина защитного слоя).

Условия:

1.     =

2.     0.1h       500.1*300=30, (мм). Условие выполняется.

3.    

=0.5*1250=625 (мм)

= 2 + b = 2*625+140=1390 (мм)

Графическое изображение сечения плиты см. в рис. 4 графической части.

Определим, находится ли сжатая зона в полочке.

М***()

М17**1.39*0.05*(0.27-0.05*0.5)=289.47 (кН*м).

75,724289.47 (кН*м). Условие выполнено, сжатая зона – в полочке. Считаем сечение как прямоугольное со сторонами *h (1390*300)

Определим, нужно ли устанавливать арматуру в сжатой зоне.


=0.04

По таблице:


х=

=

=0.85-0.008*17*0.9=0.73

=0.4*785=314 МПа ( = 785 МПа)

=500 МПа

=0.6


Следовательно, арматура в сжатой зоне не нужна.

Подбор арматуры:

=(1-)

(1-)=0.000328 =328

≤1.1

Принимаем следующую арматуру: 2*d16 (А=402  А800

Расчёт ребристой плиты по предельному состоянию II группы

Геометрические характеристики расчётного сечения:

Коэффициент приведения:

α===6.15

Площадь поперечного сечения:

=* α*

=*(25+)++ α=139*5*(25+)++6.15*4.02*3=23562

===22 см

=25+-22=25+2.5-22=5.5

=+*++25*b*+ α=

+*++25*14*+ 6.15=81214

===3692

Момент сопротивления приведённого сечения по верхней зоне:

===10152

Расстояние от ЦТ приведённого сечения до ядровой точки, наиболее удалённой от растянутой зоны:

r=φ*=0.9*=3.1 см.

Упруго-пластичный момент по растянутой зоне для расчёта в стадии эксплуатации:

=𝛾*=1.75*3692=6461

Упруго-пластичный момент по растянутой зоне для расчёта в стадии изготовления:

= 𝛾*

Определение потерь предварительно натянутой арматуры:

Предварительно назначим уровень преднапряжения 70% от


Первые потери:

Потеря от релаксации напряжений в арматуре:

=0.03*=0.03*314=9.42 МПа

Вторые потери: от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами=0

=0

Третьи потери: от деформации анкеров

=0

Четвёртые потери: от деформации формы

=0

Начальные усилия обжатия:

=(=4.02*(314-9.42)=122.4 кН/м

Эксцентриситет силы обжатия  относительно ЦТ приведённого сечения

==22-3=19 см=0.19 м.

Напряжение в бетоне при обжатии силой

=+=+=7539 кПа=7.54 МПа

Сжимающие напряжения в бетоне от

даточной прочности

===7.94 МПа.

Согласно СП-2.102.2003 передаточная прочность бетона  должна превышать 15 МПа и быть не менее 50% принятого класса бетона (В30).

30/2=15

Окончательно принимаем  - величина передаточной прочности

Тогда ==50%≤95%

Определяем вторые потери напряжения:

5) Потери от усадки:

 =0.002*=0.002*2*=40 МПа

6) Потери от ползучести:

===

=61.29 МПа

===0.0039

==19.0



II потерь:

=∆+∆=101.29 МПа

+∆=110.71>100 МПа

С учётом усилия обжатия полных потерь

=)==81.72=82 кН



Расчёт полки плиты на местный изгиб

M===2.25 кН*м

===0.11

Армируемый класс арматуры:

В500, =415 МПа, =0.376

  – знач. в сжатой зоне.

=

==0.000167=1.67*=1.67 c




=*+

*(+r)

=0.86*82(0.19+0.031)=15.585 кН*м

*=1.75* *6461*=11.31 кН*м

11.31+15.585=26.9 кН*м

===62.51 кН*м

=

=

z=-0.5=27-0.5*5=24.5

=0

M==51.15 кН*м

Приращение от пост. и длит. нагрузок:

==315362 кПа=315.4 МПа.





=20*𝜎ηϕ(3.5-100μ)*

=1.0

𝜎=1.0

η=1

μ===0.011

=20*1*1(3.5-1.1)*=0.26 мм

=20*1*1(3.5-100*0.011)*=0.192 мм

=1.6-1.5*0.011=1.435

=20*1*1*1.435(3.5-100*0.011)=0.274 мм

=+=0.26-0.192+0.274=0.342 мм

=0.274 мм


=































Расчет прогибов  плиты



Расчет изгибаемых элементов по прогибам производят из условия

,

где  - прогиб элемента от действия внешней нагрузки;

      - значение предельно допустимого прогиба.

При действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок прогиб балок или плит во всех случаях не должен превышать  пролета.

Для свободно опертой балки максимальный прогиб определяют по формуле

,

где  - коэффициент, зависящий от расчетной схемы элемента и вида нагрузки, определяемый по правилам строительной механики; при действии равномерно распределенной нагрузки значение  принимают равным:  - для свободно опертой балки и - при двух равных моментах по концам балки от силы обжатия.

 - полная кривизна в сечении с наибольшим изгибающим моментом от нагрузки, при которой определяют прогиб.

Полную кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов определяют для участков без трещин в растянутой зоне

.



где

 - кривизна от непродолжительного действия кратковременных нагрузок;



 - кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;



 - кривизна от непродолжительного действия усилия предварительного обжатия, вычисленного с учетом только первых потерь.

Кривизну элемента на участке без трещин


где  - модуль деформации сжатого бетона, определяемый в зависимости от продолжительности действия нагрузки;


где  - коэффициент ползучести бетона, принимаемый :

0,18  - при непродолжительном действии нагрузки.

Прогиб определяется с учетом эстетико-психологических требований, то есть от действия только постоянных и длительных нагрузок:


где Мn1 – изгибающий момент от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок, равный Мn1 ==44,38 кН·м





Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия

.

В запас жесткости плиты оценим ее прогиб только от постоянной и длительной нагрузок (без учета выгиба от усилия предварительного обжатия):


Допустимый прогиб

Кроме того, может быть учтена кривизна , обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона в стадии изготовления от неравномерного обжатия по высоте сечения плиты.






где  - значения, численно равные сумме потерь предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести бетона соответственно для арматуры растянутой зоны и для арматуры, условно расположенной в уровне крайнего сжатого волокна бетона.

Напряжение в уровне крайнего сжатого волокна:


Р2  - усилие предварительного обжатия с учетом полных потерь; Р2 = 214,7 кН;

 

Следовательно, в верхнем волокне в стадии предварительного обжатия возникает растяжение, поэтому принимается равным нулю:

Следует проверить, образуются ли в верхней зоне трещины в стадии предварительного обжатия:

 

где - значение Wred, определяемое для растянутого усилия обжатия Р(1) волокна (верхнего);

- расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от грани элемента, растянутой усилием Р(1);

- значение Rbt,ser при классе бетона, численно равном передаточной прочности R;

γ = 1,25 – для двутаврового симметричного сечения.


Передаточная прочность назначается не менее 15 МПа и не менее 50%принятого класса бетона. Тогда для R = 15 МПа получаем:


Следовательно, трещины в верхней зоне в стадии предварительного обжатия не образуются. В нижней зоне в стадии эксплуатации трещин также нет.

Для элементов без трещин сумма кривизны   принимается не менее кривизны от усилия предварительного обжатия при продолжительном его действии.

При продолжительном действии усилия предварительного обжатия:






Это значение больше, чем кривизна от усилия предварительного обжатия при продолжительном его действии (3,35·10-5 1/см).

Таким образом, прогиб плиты с учетом выгиба (в том числе его приращение от неравномерной усадки и ползучести бетона в стадии изготовления вследствие неравномерного обжатия сечения по высоте будет равен:

http://compannero.my1.ru/PGSBlogger/jbk_kr.docx

Комментариев нет:

Отправить комментарий